A ocupação de um terreno pode romper o padrão de drenagem existente e criar fluxos de água adicionais de áreas de cobertura construídas e superfícies pavimentadas. A drenagem do local é necessária para evitar a erosão e a retenção de excesso de água superficial ou água subterrânea resultantes da nova construção. A drenagem de superfície se refere ao tratamento das superfícies de um local e seus caimentos para desviar a chuva e outra água superficial para padrões de drenagem natural ou um sistema de drenagem pluvial municipal.

(CHING, Francis D. K. Técnicas de Construção Ilustradas. p. 1.21)

Em relação à drenagem de superfícies, é CORRETO afirmar:

“O método racional para a estimativa do pico de cheia resume-se fundamentalmente no emprego da chamada “fórmula racional”,

!$ \mathsf{Q}=\large{Ci_{m}A\over3,6}, !$

Sendo:
Q = pico de vazão em m³/s ;

i_m = intensidade média da precipitação sobre toda a área drenada, de duração igual ao tempo de concentração, em mm/hora;

A = área drenada em km²;

C = coeficiente de deflúvio, definido como a relação entre o pico de vazão por unidade de área e a intensidade média de chuva i_m.

Embora a denominação de racional dê uma impressão de segurança, a fórmula deve ser manejada com extrema cautela, pois envolve diversas simplificações e coeficientes cuja compreensão e avaliação têm muito de subjetivo.

A expressão Q=Ci_mA traduz a concepção básica de que a máxima vazão, provocada por uma chuva de intensidade uniforme, ocorre quando todas as partes da bacia passam a contribuir para a seção de drenagem. O tempo necessário para que isso aconteça, medido a partir do início da chuva, é o que se denomina de tempo de concentração da bacia.

Neste raciocínio ignora-se a complexidade real do processamento de deflúvio, não se considerando, em especial, o armazenamento de água na bacia e as variações da intensidade e do coeficiente de deflúvio durante o transcorrer do período de precipitação.

A imprecisão no emprego do método será tanto mais significativa quanto maior for a área da bacia, porque as hipóteses anteriores tornam se cada vez mais improváveis. Segundo Linsley e Franzini, não deveria ser usado, a rigor, para áreas acima de 5 km² . Entretanto a simplicidade de sua aplicação e a facilidade do conhecimento e controle dos fatores a serem considerados tornam-na de uso bastante difundido no estudo das cheias em pequenas bacias hidrográficas.”

Hidrologia básica [por] Nelson L. de Sousa Pinto [e outros]

São Paulo, Edgard Blücher; Rio de Janeiro, Fundação Nacional de Material Escolar, 1976.

Posto o supracitado, um engenheiro especialista no assunto encontrou no arquivo técnico da empresa em que trabalha o seguinte hidrograma com a seguinte informação:

De posse desses resultados, tendo sido os mesmos garantidamente obtidos sem qualquer erro de contas, esse engenheiro efetuou alguns cálculos e concluiu corretamente o seguinte:

A figura a seguir representa a implantação de um pequeno acesso local em uma região de baixa pluviosidade.

Considerando que as setas indicam a direção de escoamento e a linha tracejada representa a implantação de um sistema de drenagem no pé do aterro (saia), para evitar a implantação da canaleta de drenagem no trecho destacado, é INCORRETO:

Um projeto básico de proteção deve considerar propriedades fundamentais para um bom desempenho. Dentre elas podemos destacar a seletividade:

Considere o eixo a seguir:

Dados:
• Vc para canal: 60 m/min e f 0,05 mm
• Vc para torneamento: 80 m/min e f 0,10 mm
• Vc para rosca: 40 m/ min e f 0,08 mm
• Vc para recartilhamento: 20 m min e f 0,12 mm
• Vc velocidade de corte; f avanço

Com base nos diâmetros nominais, as rotações mínimas e máximas para a operação de torneamento do eixo acima são, aproximadamente:

No circuito abaixo, o sinal de entrada R fica em nível lógico ‘0’ por 10 ms após a energização do circuito, permanecendo após esse tempo em nível lógico ‘1’. O sinal de entrada C, inicialmente em nível lógico ‘0’, troca de valor a cada 50 ms. Decorridos 480 ms após a energização do circuito, o estado lógico do conjunto das saídas Q2, Q1 e Q0, nessa ordem, é:

Na faixa de comportamento rúptil e em condições de pressão confinante (σ₂ = σ₃), o fraturamento de materiais rochosos depende da tensão diferencial D^σ = σ₁ - σ₃; por certo, a magnitude da tensão diferencial necessária para promover ruptura é diretamente proporcional à pressão confinante. Em qualquer dos casos, é possível delimitar um envelope de cisalhamento no diagrama de Mohr para separar faixas de comportamento estável ou instável; aproximações lineares do envelope de cisalhamento, como expressas pelo critério de fraturamento de Coulomb, são descritas pela equação

|σ_S| = c + μσ_n,
μ = tan φ

na qual σ_S é o valor da tensão crítica de cisalhamento, enquanto μ e c são elementos descritivos das propriedades mecânicas dos materiais. Por esse princípio, num estado de tensões em que (σ_S, σ_n) satisfazem a equação, desenvolve-se uma fratura no material; os três estados representados abaixo correspondem a situações de aplicação de tensões para as quais há a) estabilidade, limite crítico e instabilidade do material:

http://webpages.uidaho.edu/~simkat/course_materials/geol542/geol542_supplementary.html

Fazem-se as seguintes afirmações:

I. A pressão necessária para promover deformação plástica em rochas é inversamente proporcional à temperatura, o que se representa, num diagrama de Mohr, através da redução do diâmetro de um círculo de tensão diferencial D^σ.

II. Fases sucessivas de aplicação de carga levam a comprometimento da estabilidade do material rochoso apenas quando D^σ aumenta e se aproxima do limite crítico, ou seja, quando o maciço acumula deformação plástica permanente.

III. O diagrama de Mohr pode ser usado para representar situações em que há um estado triaxial de tensões, i.e., σ₁ > σ₂ > σ₃; nesses casos, entretanto, as constantes c e μ não se alteram, pois não fazem referência alguma às tensões que se instalam no maciço.

Assinale a alternativa CORRETA.

Um tubo com líquido, conforme figura abaixo, pede-se encontrar uma expressão geral para !$ \Delta h !$ como função do diâmetro do tubo D, desconsiderando medidas feitas e o volume no meio do menisco.

Calcule, também, o D_min para o mercúrio no qual !$ \Delta h = –1mm( depressão ) !$.

Líquido	Tensão Superficial, !$ \sigma~\large({mN\over m}) !$	Ângulo de contato, !$ \theta !$ ( graus)
Água	72,8
Etanol	22,3
Mercúrio	484	140
Querosene	26,8

Dados: cos(140) = - 0,766; ρ = 13,55 g/cm³ ; g = 9,8m/s²